2沖擊電流形成的原理

　　當(dāng)變壓器次級(jí)開路，初次加額定電壓時(shí)的瞬間，初級(jí)電流有一個(gè)瞬時(shí)的沖擊過(guò)程，我們稱之為沖擊電流。

　　現(xiàn)在來(lái)討論單相變壓器的的空載合閘。對(duì)一次電路可寫出下列瞬時(shí)方程式u=iR+W(dφ/dt) 。 ①

　　式中u-外施電壓瞬時(shí)值(V);i-一次繞組流過(guò)的空載電流(A);R-一次繞組的電阻(Ω);W-一次繞組的匝數(shù);φ-鐵心磁通(Wb);t-時(shí)間(s)。
　　我們首先假設(shè)鐵心不飽和時(shí)的情況。此時(shí)一次繞組的空載電流與鐵心磁通成正比。

　　即i=W/Lφ，式中L-一次繞組的電感。

　　將上式代入①，可得dφ/dt+R/L*φ=u/W 。②

　　假定外施電壓為正弦形，即u=Umsin(ωt+ψ)

　 式中Um-外施電壓峰值(V);ψ-合閘開始時(shí)外施電壓相位角。

　　于是式② 可寫成dφ/dt+R/Lφ=Um/W sin(ωt+ψ)。

　　上式是一個(gè)線性微分方程式，它的解包括一般解和特殊解兩部分，即φ=φ′+φ″ 。 ③ 

　　φ′為方程式的特殊解，它表示穩(wěn)態(tài)磁通;φ″為方程式的一般解，它表示暫態(tài)磁通。由電磁感應(yīng)定 律可知，穩(wěn)態(tài)磁通滯后外施電壓90°，所以φ′=-φmcos(ωt+ψ) 。 ④

　　暫態(tài)磁通是下列方程式的解dφ″/dt+R/Lφ′=0 。

　　解此方程可得φ″=Ce-R/Lt 。

　　上式中的系數(shù)C可由起始條件求出。在合閘瞬間，即當(dāng)t=0時(shí)，鐵心中的磁通或者等于零，或者有一定量的剩磁φs。如果鐵心有剩磁，那么當(dāng)t=0時(shí)，

　　φ=φ’+φ″ =-φmcosψ+C=φs ，從而求出C=φmcosψ+φs 。

　　將上式代入φ’’=Ce-R/Lt中，得出φ″=(φmcosψ+φs)e-R/Lt 。 ⑤

　　將式④和式⑤代入式③中，得出瞬變過(guò)程的合成磁通φ=-φmcos(ωt+ψ)+(φmcosψ+φs)e-R/Lt。⑥

　　下面來(lái)討論這個(gè)解。當(dāng)ψ=π/2，φs=0時(shí)，上式可寫成φ=-φmcos(ωt+π/2)+φmcos(π/2)e-R/Lt=φm sinωt 。

　　上式表明，當(dāng)鐵心無(wú)剩磁且在外施電壓達(dá)峰值合閘時(shí)，合成磁通中無(wú)暫態(tài)分量，這是最理想的空載合閘條件。

　　又當(dāng)ψ=0 ，φs≠0時(shí)，式⑥可寫成φ=-φmcosωt+(φm+φs )e-R/Lt 。

 　　上式表明，當(dāng)鐵心有剩磁且在外施電壓過(guò)零合閘時(shí)，合成磁通中暫態(tài)分量最大。這是最不利的空載合閘條件。在此種條件下，空載合閘時(shí)的磁通曲線，如圖1表示。

　　當(dāng)ωt=π時(shí)，或當(dāng)t=π/ω時(shí)，合成磁通達(dá)最大值φmax。它與φm的比值φmax/φm=1+(1+φs/φm)e-(Rπ)/(Lω)。

　　通常R型鐵心中的剩磁可達(dá)1～1.3T，(具體見圖2 R型鐵心材料的B～H曲線)

　　而R/ωL一般情況下約為0.05左右，所以當(dāng)Bm=1.65T～1.7T時(shí)，

　　φs/φm=0.7，于是

　　φmax=1.85φm+0.85φs=2.44φm 。 ⑦

　　而當(dāng)鐵心中無(wú)剩磁時(shí)，

　　φmax=1.85φm 。

　　由此看來(lái)，在外施電壓過(guò)零合閘時(shí)，鐵心磁通可達(dá)額定磁通的2倍左右。由于我們假定鐵心不飽和，所以空載電流為額定空載電流的2倍左右。

　　現(xiàn)在來(lái)討論鐵心飽和時(shí)變壓器的空載合閘電流。在這種情況下，空載電流i與鐵心磁通φ不成正比，而是鐵心磁化曲線關(guān)系，即非線性關(guān)系。但在①式中一次繞組壓降比感應(yīng)電壓小得多，所以忽略一次繞組電感L的變化，不會(huì)引起很大的誤差。所以可近似地認(rèn)為式①～⑦亦適應(yīng)于飽和時(shí)的情況。但在鐵心飽和的情況下，空載電流將增至額定空載電流的幾十倍，有時(shí)會(huì)大大超過(guò)額定電流。

　　為了確定在最不利的條件下的合閘電流，設(shè)鐵心的有效截面積S0，而按一次繞組內(nèi)徑所計(jì)算的面積為SW，那么被一次繞組所包圍的磁通最大值

　　φmax=1.85φm+0.85φs=BS0+(SW- S0)μ0H 。

　　式中 H-空氣中的磁場(chǎng)強(qiáng)度(A/m);B-鐵心中的磁通密度(T);μ0-真空磁導(dǎo)率；

　　空氣中的磁場(chǎng)強(qiáng)度H近似等于繞組的總磁勢(shì)與繞組高度h之比，而鐵心磁密最高為2.2T，所以H=WImax/h=(1.85φm +0.85φs-2.2 S0)/(SW- S0)μ0。

　　由上式可得max=[h S0(1.85Bm +0.85Bs -2.2 )]/(W(SW- S0)μ0) 。 ⑧

　　式中Bm-鐵心穩(wěn)態(tài)磁密(T);Bs-鐵心剩磁磁密(T);

　　按上式即可確定在最不利的條件下合閘時(shí)的空載電流。由于鐵心飽和，所以當(dāng)鐵心磁通增大一倍左右時(shí)，合閘電流可達(dá)穩(wěn)態(tài)空載電流的80～100倍，很有可能超過(guò)額定電流。

　　由⑤式可以看出，暫態(tài)磁通φ’’的大小和衰減速度取決于R/L，L越大，磁場(chǎng)儲(chǔ)能越多，沖擊電流衰減越慢，R越大，儲(chǔ)能消耗越快，沖擊電流衰減也越快。為了減小φ’’并加速衰減過(guò)程，應(yīng)增大R并減小L。

　　從上面⑧式我們可得到兩個(gè)啟示：

　　第一，如果Bm降低，由鐵心材料的磁化曲線可以看出剩磁Bs也會(huì)作相應(yīng)地降低，同時(shí)由于Bm降低也會(huì)使初級(jí)匝數(shù)W增加，所有這一切都將有助于沖擊電流的降低，在一定的情況下我們可以利用此方法來(lái)降低沖擊電流，但其前提是犧牲了變壓器的功率。

　　第二，如果變壓器的一次繞組是外部繞組的話，那么空載合閘電流將比一次繞組是內(nèi)部繞組時(shí)小得多。這無(wú)疑給